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No.000073 Press-Fitting夾具
40
40
壓合與杠杆行動
相關類別
選擇標準
尺寸緊湊，適合夾具設計
可用的大小
微型直線導軌(標準塊/輕預緊)
| 材料 | 硬度 |
|---|---|
| 不鏽鋼(440C不鏽鋼) | 56 hrc - |
| 碳鋼(合金鋼，包括SCM) | 58 hrc - |
■大小和尺寸
| 數量的塊 | 塊寬度 | 塊長度 | 總高度 | 鐵路長度 |
|---|---|---|---|---|
| 1 | 17 | 23.6 | 8 | 40 - 130 |
| 20. | 30. | 10 | 35 - 275 | |
| 27 | 33.9 | 13 | 45 - 470 | |
| 32 | 42.4 | 16 | 70 - 670 | |
| 40 | 50 | 20. | 100 - 700 | |
| 2 | 17 | 23.6 x 2 pc。 | 8 | 70 - 130 |
| 20. | 30 x 2 pc。 | 10 | 95 - 275 | |
| 27 | 33.9 x 2 pc。 | 13 | 120 - 470 | |
| 32 | 42.4 x 2 pc。 | 16 | 150 - 670 | |
| 40 | 50 x 2 pc。 | 20. | 160 - 700 |
*可選尺寸詳見產品頁麵。
選擇步驟
■微型直線導軌選擇步驟
- 確定使用條件
- (運動質量、運動速度、運動方式、壽命)
↓
- 選擇直線導軌規格
-
(塊高、總高、軌長均有
根據使用條件臨時選擇)。
↓
- 安全檢查
-
- 許用載荷
- 生活
- 預加載
準確的信息
預緊力和精度標準
(μm)
| 徑向間隙 | -3～0 |
|---|---|
| 尺寸公差H | ±20 |
| H對變化 | 15 |
| W2尺寸公差 | 25± |
| W2的配對變化 | 20. |
(μm)
| 鐵路長度(毫米) | |||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| -80年 | 81 - 200 | 201 - 250 | 251 - 400 | 401 - 500 | 501 - 630 | 631 - 700 | |
| 運行的並行性 | 3. | 7 | 9 | 11 | 12 | 13.5 | 14 |
性能信息。
直線導軌的額定載荷(標準塊·輕預載荷·高檔)
| 總高度 | 基本額定載荷 | 容許靜力矩 | |||
|---|---|---|---|---|---|
| C(動態)kN | kN C0(靜態) | 媽 N・m |
MB N・m |
Mc N・m |
|
| 6 | 0.3 | 0.6 | 0.8 | 0.8 | 1.5 |
| 8 | 0.9 | 1.5 | 4．1 | 4．1 | 5.2 |
| 10 | 1.5 | 2.5 | 5.1 | 5.1 | 10.2 |
| 13 | 2．2 | 3.3. | 8.8 | 9.5 | 16.1 |
| 16 | 3.6 | 5.4 | 21.6 | 23.4 | 39.6 |
| 20. | 5.2 | 8.5 | 48.4 | 48.4 | 86.4 |
技術計算
線性導軌壽命計算
- 使用壽命
- 當線性導軌進行直線往複運動時，由於應力作用在滾動元件和滾動接觸麵上的不斷作用，材料疲勞會產生鱗片損傷，即剝落。直到第一次剝落發生的總行程距離稱為直線導軌壽命。
- 額定壽命
- 額定壽命是同類型90%的直線導軌在相同條件下所能達到的總行程距離，不發生剝落損壞。額定壽命可以從基本動態負載額定值和應用在線性襯套上的實際負載得到，如下圖所示。
-
- 在實際使用直線導軌之前，必須計算負載。為了獲得直線往複運動時的載荷，需要充分考慮運動時的振動和衝擊，以及與直線導軌的分布狀態。因此，負荷計算不容易得到。綜合考慮以上條件，上述計算公式如下:
-
- L:額定壽命(km)
- fH:硬度係數(見圖-1)
- fT:溫度因子(見圖2)
- fC:接觸係數(見表1)
- fW:負載係數(見表2)
- C:基本動負載額定值(N)
- P:適用負荷(N)
- ●硬度係數(fH)
-
對於直線導軌應用，球接觸軸需要足夠的硬度。材料硬度不正確導致許用載荷較小，導致壽命較短。請根據硬度因素調整額定壽命。
- 溫度因子(英尺)
-
當線性導軌溫度超過100℃時，直線導軌和軸的硬度會降低，導致其允許載荷小於室溫下使用，使用壽命較短。請根據溫度因素調整額定壽命。
*請在產品各頁所示允許溫度範圍內使用直線導軌。
- 接觸因子(fC)
-
表1。接觸因素
單軸直線導軌數量接觸係數fc
1 1.00 2 0.81 3. 0.72 4 0.66 5 0.61 在實際應用中，一般采用每井2塊或更多的砌塊。在這種情況下，施加到每個塊上的載荷取決於加工的精度，但不是均勻分布的。
- 負載因子(fW)
-
表2。負荷係數
使用的條件 弗蘭克-威廉姆斯 沒有/振動、衝擊
低速:15米/分鍾。或更少1.0 - -1.5 沒有明顯的衝擊/振動,
中速:60m /min。或更少-20 - 1.5 /振動與衝擊,
高速:60米/分鍾。或更多的2.0 - -3.5 為了計算施加在線性導軌上的載荷，除了物體的重量外，還需要慣性力。然而，由於往複運動過程中產生的潛在振動和衝擊，很難獲得準確的計算，而不是正常的啟停運動。
- 適用負荷計算方法
- 當荷載作用於塊體時，將力矩荷載轉化為所施加的荷載，公式如下:
-
- P:施加載荷(N)
- F:向下負荷(N)
- C0:靜態負載額定(N)
- MA:允許靜力矩-俯仰方向(N·m)
- MC:允許靜力矩-滾轉方向(N·m)
- Lp:俯仰方向載荷點距離(m)
- Lr:滾動方向加載點距離(m)
選擇標準
滿足本設計尺寸要求的耐用錨。
可用的大小
■彈簧錨-六角
| 材料 | 表麵處理 |
|---|---|
| 1213碳鋼 | 黑色氧化 |
| 化學鍍鎳 |
■大小和尺寸
| 十六進製的大小 | 安裝高度 (每增加5毫米) |
螺絲迪亞。 (粗) |
線程 長度 |
彈簧鎖銷軸直徑。 |
|---|---|---|---|---|
| 3. | 10 - 15 | M3 | 6 | φ1.8 |
| 4 | 10 - 20 | M4 | 8 | φ2 |
| 5 | 10 - 20 | M5 | 10 | φ3 |
| 6 | 汽車銷售 | M6 | 12 | φ3.6 |
| 8 | 10 - 30 | M8 | 16 | φ5 |
| 10 | 15 - 30 | M10 | 20. | φ6 |
| 12 | 20 - 30 | M12 | 24 | φ6.5 |
*尺寸詳見產品頁麵。
選擇標準
彈性強，運作低調
可用的大小
■聚氨酯模壓軸承-扁平，形狀為A
| 輪胎部分 | 軸承的材料 | |||
|---|---|---|---|---|
| 材料 | 硬度 | 顏色 | 鋼 (52100軸承鋼) |
不鏽鋼 不鏽鋼(440 c) |
| 氨基甲酸乙酯 | 海岸來說 | 黑色的 | ○ | ○ |
| 白色 | ○ | ○ | ||
| 海岸前 | 黑色的 | ○ | ○ | |
| 白色 | ○ | ○ | ||
| 海岸A70 | 黑色的 | ○ | ○ | |
| 白色 | ○ | ○ | ||
| 海岸A50股指 | 黑色的 | ○ | − | |
| 白色 | ○ | − | ||
| 防靜電聚氨酯 | 海岸前 | 灰色的 | ○ | − |
■大小和尺寸
| 身份證 | O.D. | 寬度 | 軸承使用 |
|---|---|---|---|
| φ3 | φ10 | 3. | W683ZZA |
| φ12 | |||
| φ4 | φ13 | 4 | W684AX50ZZ |
| φ16 | 5 | 624年zz | |
| φ5 | φ16 | WBC5−13 zz | |
| φ20 | 625年zz | ||
| φ6 | φ20 | 696年zz | |
| φ28 | 6 | 626年zz | |
| φ8 | φ28 | 7 | 608年zz |
| φ30 | 608年zz | ||
| φ10 | φ30 | 8 | 6000年zz |
| φ40 | 9 | 6200年zz | |
| φ15 | φ40 | 6002年zz | |
| φ45 | 11 | 6202年zz | |
| φ20 | φ45 | 9 | 6904年zz |
| φ55 | 14 | 6204年zz | |
| φ25 | φ65 | 15 | 6205年zz |
性能信息。
■聚氨酯模壓平軸承的承載能力
| O.D. | 許用載荷N | |||
|---|---|---|---|---|
| 海岸來說 | 海岸前 | 海岸A70 | 海岸A50股指 | |
| φ10 | 38 | 28 | 9 | 4 |
| φ12 | 53 | 34 | 10 | 6 |
| φ13 | 66 | 44 | 13 | 7 |
| φ16 | 79 | 59 | 16 | 6 |
| φ16 | 79 | 16 | ||
| φ20 | 102 | 78 | 20. | 9 |
| φ20 | 114 | 23 | 15 | |
| φ28 | 218 | 157 | 44 | 39 |
| φ28 | 208 | 42 | 35 | |
| φ30 | − | 176 | 81 | 65 |
| φ30 | 94 | 51 | ||
| φ40 | − | 274 | 136 | 93 |
| φ40 | 122 | 96 | ||
| φ45 | − | 343 | 109 | 102 |
| φ45 | 130 | 98 | ||
| φ55 | − | 490 | 225 | 176 |
| φ65 | − | 750 | 333 | 250 |
想法注意壓合與杠杆行動
壓合砧用拉簧和直線導軌固定。用一根杠杆來操作壓接砧。
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CAD下載(單元組裝)
CAD下載:文件格式
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應用程序概述
目的
- 把塑料製品壓合在一起的夾具。
點使用
- 手動機製
目標工件
- 壓合部分:塑料塊，壓合插座:塑料外殼
- 外部變暗。:座:W40 × D5 × H15mm，
插座:W50 x D28 x H10mm - 重量:積木:3g，插座:6g
設計規範
操作條件或設計要求
- 外部變暗。: W100 x D110 x H166(壓接時)
- 壓合塊行程:42.2mm
所需的性能
- 壓力負荷:18.5 n
主要部件的選擇標準
- 拉簧
- 選擇一個能承受杠杆負載的彈簧。確保彈簧的負荷要求不會使壓合過程對操作者造成繁重的負擔。
設計評價
主要部件驗證
- 檢查彈簧是否滿足壓力負荷。
- 張力彈簧負載
- 計算公式:反作用力F = kx +初始張力
- 假定運行負荷= 18.5N
- 初張力:2.94 n
- 假定操作撓度:x = 42.2mm(設定時10mm，施加壓力時32.2)
- k = (F -初始張力)/ x = (18.5 - 2.94) / 42.2 = 0.37N/mm
- 杠杆的大小
- 假定應用程序負載(手動):25N
- 要求壓合載荷:100N
- 杠杆比:從上麵，1:4
其他設計考慮
- 止動螺栓要位於直線導軌的中心。
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